L'élucubration du jour quelque part entre un McIntosh et un QuadII et avec des tubes disponnibles sur les étagères.
Les enroulements de cathodes représentent 33% de la charge totale, le reste (66%) est dans les anodes. Pour
disposer des 118V càc nécessaires sur les grilles des finales, le
déphaseur/driver utilise des penthodes (pour le gain) et un "bootstrap".
Le
gain résultant est trop important et la charge de cathode étant plus
faible que dans un McIntosh, le bootstrap devrait transformer l'ampli
en oscillateur.
Mais si on remplace les 6AU6 par des triodes, le gain est insuffisant.
Le bootstrap est trés (trop !) efficace du fait de la résistance interne (Rp) élevée des penthodes.
D'où l'alimentation de leurs écrans depuis leurs anodes respectives qui les fait se comporter comme des triodes (R6 et R7). Et,
comme les écrans sont au même potentiel continu, la valeur de R5 peut
être choisie judicieusement (autrement dit par tatonnement successifs)
pour obtenir exactement le gain souhaité.
Vos commentaires et suggestions sont les bienvenus.
posté le 17-03-2007 17:01 Bonjour Yves ! Pas
banales les 6Y6 ! Le couplage par R5 me rappelle un peu l’ampli Kora
Flash, montage EL84 Ultra Linéaire sans aucune autre CR. Ils
conseillent un réglage à l’oreille du pont R5. Pour le reste, j’attends d’avoir modélisé les 6Y6. J’ajouterai peut-être des résistances de grille. Type des Q1 Q2 ?
Arnaud H.
posté le 17-03-2007 18:12 Arnaud Haegele a écrit: >
> Bonjour Yves !
>
Pas banales les 6Y6 ! Le couplage par R5 me rappelle un peu l’ampli
Kora Flash, montage EL84 Ultra Linéaire sans aucune autre CR. Ils
conseillent un réglage à l’oreille du pont R5.
> Pour le reste, j’attends d’avoir modélisé les 6Y6. J’ajouterai peut-être des résistances de grille.
La 6Y6 est la grand mère de l'EL86 / UL84 ! Peu de tension, beaucoup de courant. J'ai quand même du me laisser aller pour la charge, plutôt 4K que 2K8 ! Quelles grilles ? Ah ! grid stoppers !
> Type des Q1 Q2 ?
Bof ! 20Volts et 5mA, n'importe quel NPN ! 2N2222 ?
J'ai fini le plan de perçage du chassis. Il me reste à dessiner l'alim et à bobiner le transfo.
posté le 18-03-2007 11:07 Voilà ce que j'ai retenu de cet ampli qui peut se passer d'étage d'entrée. Je me souviens que des petites résistances talon, non représentées permettent d'ajuster les courants de repos. Je l'avais écouté et noté une dominante dans le bas médium peut-être liée à un amortissement trop faible.
Arnaud H.
posté le 19-03-2007 14:26 Bonjour Yves ! Les
premières analyses qui ne portent que sur l’étage de sortie, montrent
l’influence néfaste du condensateur de découplage C3 des grilles
écrans. Il se décharge dans les tubes lors des phases négatives des
cathodes. Cela ajoute des distorsions, il reste toujours un courant
parasite de cathode même quand le tube concerné est au cut-off.
Arnaud H.
posté le 19-03-2007 18:08 J’ai affiné la modélisation du courant d’écran, ça va mieux ! Auparavant ce courant était bien trop fort. Pour
l’étage de sortie seul, il me reste à entrer les inductances en Henry
de chaque primaire anodique et cathodique pris isolément ainsi que du
secondaire. Je préfèrerai partir de tes valeurs réelles…à froid, charge
déconnectée.
Arnaud H.
posté le 20-03-2007 14:14 Tu
as dû forcer un peu ! Ce sera un ampli pour la voie grave…voir la
courbe de réponse ci-jointe de l’étage de sortie seul (sans CR). Avec
moins d’inductance j’ai obtenu quelque chose de très correct en bande
passante. Il semble que 40mH au secondaire soit un maximum. On en
reparle un peu plus tard.
Arnaud H.
posté le 20-03-2007 16:49 Il y a encore un espoir : Cette simulation est faite avec un coeff de couplage de 0.999 Avec K=0.99999 c'est bon (-3dB à 40KHz) !
Arnaud H.
posté le 21-03-2007 11:38 Bonjour Yves ! Les
lois de la physique font que pour les inductances élevées, c’est le cas
pour ton transfo, il suffit de petites capacités parasites pour
provoquer un accrochage dans la bande utile des tubes. Ici jointe
une simulation avec 20pF+100pF+20pF aux primaires et 5pF au secondaire,
plus celles des tubes. L’accrochage vers 500KHz se produit à travers
les résistances de grille et les générateurs sinus. Il faut porter les
résistances de grilles en série à 400K pour calmer le jeu. Avec un coeff de couplage réduit à 0.9999 ça oscille plus bas, vers 170KHz. Dur dur, la simulation des transfos !
Arnaud H.
Et il y a aussi des capacités bien plus importantes, spécifiquement dans CE transfo, entre les primaires et le secondaire. Je les estime de l'ordre du nanofarad ! Il
a été bobiné avec une trés faible épaisseur d'isolant entre primaires
et secondaire pour améliorer le couplage, mais . . . voilà !
De plus, il est évident que le couplage cathode anode à travers un tel composant ne simplifie pas les choses. On a toutes les chances d'obtenir un bel oscillateur quand la phase aura fait un demi tour !
Et aprés, le bootstrap sur le driver laisse craindre encore pire.
posté le 21-03-2007 14:12 Je
constate (graphe de phase ci-joint) que l'effet capacitif entre
primaires et secondaire se traduit par une seconde résonnance ici à
200KHz. Par contre et c'est intéressant : l'étage de sortie à l'air étonnament plus stable ! Serais-je devenu optimiste ?
Arnaud H.
posté le 21-03-2007 17:08 Parlons distorsions. L’étage de sortie seul sans CR autre que les bobinages de cathodes présente une distorsion impaire d’environ 2% (h3 et h5) Au delà de 6W on rentre dans le domaine des Vgk positifs, avec un swing de 50V c-à-c. Un swing de 80V semble une limite (16W). Toutefois les modèles gèrent mal les Vgk positifs par manque de données constructeurs. Quelque soit le swing, on se situe toujours vers les 10W de dissipation moyenne par tube avec les –16V de polarisation. Je conseille une résistance série d’au moins 1K sur les grilles. Je
ne me prononce pas sur la bande passante dans le haut du spectre, car
vue la forte inductance primaire elle dépend fortement du coeff de
couplage. C’est l’ajout de capas parasites de 500pF au total entre
primaires et secondaire qui a permis ces simulations en faisant
disparaître les accrochages. Disons leurs merci !
Arnaud H.
posté le 21-03-2007 18:35 Une inductance primaire aussi élevée est inutile, au moins dans ce contexte où l'impédance de charge est basse.
Moins de spires la réduirait mais en augmentant l'induction. Il reste de la marge !
Ce
coefficient de couplage mystèrieux (au moins pour moi) semble dépendre
(entre autres) du rapport entre les inductance primaires et
secondaires, où peut être entre l'inductance primaire et l'inductance
de fuite ? Cette dernière est influencée par la géometrie du bobinage, mais augmente aussi comme le carré du nombre de spires primaires.
Première loi de la "transformatique": Ne pas mettre plus de spires que strictement nécessaire ! !
Concernant
le fonctionnement avec des grilles positives, le driver et surtout les
condensateurs de liaisons ne le permettent pas sans que la polarisation
ne se mette à faire le yoyo. Oublions !
Quand aux capas parasites, pour l'instant JOCKER ! Disons qu'elles écroulent le Q du passe bas qui se rapproche d'un premier ordre ? ?
Par contre, je serais intéressé de savoir comment évolue la puissance disponnible en fonction de la charge.
posté le 22-03-2007 10:44 Comme
tu l’avais déjà soulevé, le complément à 1 du coeff de couplage K est
un nombre qui traduit les fuites magnétique cumulées au primaire
et au secondaire, donc l'équivalent de spires perdues en dehors du fer.
Il s’agit bien de selfs parasites en série qui vont limiter la bande
passante dans les aigus. A coeff constant, plus l’inductance primaire
est élevée, plus elles prennent de l’importance. De plus, plus le
courant est élevé, plus les lignes de force sont repoussées vers
l’extérieur ; ce qui créé des harmoniques impaires et diminue le
coeff de couplage. L’impédance dynamique en sortie est 2,4 ohms (pour l’étage de sortie seul) En limite de Vgk positif on peut espérer sans toucher au transfo : Sur 4 ohms : 4,2 W Sur 6 ohms : 5,3 W Sur 8 ohms : 6 W Sur 12 ohms : 6,5 W Sur 18 ohms : 6 W Sur 30 ohms : 4 W
Arnaud H.
posté le 22-03-2007 11:26 Un
mot quand même au sujet de la distorsion sur ce montage, elle est due
pour l’essentiel à l’approche du cut-off des pentodes. Elle apparaît
au-dessus de 1W où l’on quitte la classe A. En classe AB les tubes
ne se bloquent complètement qu’aux grandes élongations, lorsque le tube
conducteur est largement en Vgk positif. C’est un effet de la CR
cathodique. Mais cela oblige à garder un bon wattage sur les tubes. Sinon, en divisant toutes les inductances par 100 on obtient encore de bons résultats avec K=0.999 (10Hz à –3dB).
Arnaud H.
posté le 22-03-2007 11:48 Merci pour ces précisions.
Je
viens de tomber sur un papier publié par les concepteurs de ce transfo
où tout ça est expliqué avec un exemple de modèle SPICE, mais pour une
autre combinaison d'enroulements et avec un entrefer. Je l'attache pour info.
Je vais refaire qq mesures avec ma configuration .
C'est sympa 2,4 Ohms ! et le niveau de sortie reste assez constant.
Je ne peux pas toucher au transfo, le but du jeu étant précisément de montrer une application possible !